结构原理设计计算书

.









;.
* * * * * * 本 科 课 程 设 计


结 构 原 理 课 程 设 计
计 算 书




学

院

（系）：土木工程学院

专

业：道路与桥梁


学

生

姓

名：



学

号：



指

导

教

师：


完

成

日

期：
2011.12

.
目 录
1平面设计内容
．
．．．．．．．．．．．．．．
．．．．．．．．．． ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 1

1.1方案的比选 ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 1
1.2所选方案的精确计算 ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 3
1.3直线、曲线和转角表．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． ．．． 4
1.4逐桩计算曲线点坐标．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． ．．．．．．．．．．．．．．．． 4
2 纵断面设计内容．．．．．．．．．．．．．．．． ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 6
2.1中桩地面 高程的读取．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 6

2.2厘米格坐标纸展绘地面线．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． ．．．．．．．．．．．． 7
2.3纵坡的设计．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 7
2.4竖曲线的计算．． ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 7
2.5竖曲线计算表．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． ．．．．．．．．．．．．． 9
2.6中桩设计高程的计算．．．．．．．．．．．．．．． ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．9
3横断面设计内容．．．．．．．．． ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．11
3.1路幅的组成、尺寸和横坡的确定．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 11
3.2中桩横断方向高程的读取．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． ．．．．．．．．．．． 11
3.3加宽的设计及超高值的计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 14
3.4路基设计表的计算填写．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． ．．．．．．．．．．．． 14
3.5土石方数量计算表．．．．．．．．．．．．．．．． ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 14
3.7视距验算．．．．． ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 14
结束语．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． ．．．．．．．．．．．．．．．．．．16
参考文献．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．17

;.

.
1 已知设计数据及要求
1.1 计算参数 < br>钢筋混泥土的简支梁计算跨径L=24m。T形截面梁的尺寸如图1.1，桥梁处
于Ⅰ类环境条件 ，安全等级为二级
?
0
=1，梁承受均布荷载q=40knm.
梁体采用C 35混凝土，轴心抗压强度的设计值为
f
cd
=16.1MPa，轴心抗拉强
度设计值
f
td
=1.52MPa。主筋采用HRB335的钢筋。抗拉强度设计值为
f
sd
=280MPa。
1.2 计算控制截面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值
ql
2
跨中截面
M
d,l2
==2880kN
?
m
V
d,l2
=90kN
8
14跨截面
M
d,l2
=2160kN
?
m
支点截面
M
d,0
=0
V
d,0
=
ql
=480kN
2
2 跨中截面的纵向受拉钢筋数量和复筋的设计
2.1 T形截面的受压翼板的有效宽度
b
f
'

○
1简支梁跨径的L3处
由图1.1所示的T形梁截面受压翼板厚度的尺 寸，可得翼板平均厚度
h
f
'=
140?80
=110mm,
b
f
'=13L=8000mm
2

○
2b+2
b
h
+12
h< br>f
=1500mm
取二者的最小值，故取受压翼板的有效宽度为
b
f
'=1500mm。
2.2 钢筋数量的计算
已知预制钢筋混凝土简支T形梁h=1.35m,翼板
b< br>f
'=1.5m(预制宽度1.65m)
C35混凝土，HRB335钢筋。I类环境 条件，安全等级为二级。跨中
M
d,l2
=2880kN
?
m
求：配筋（焊接钢筋骨架）计算及截面复核
解：
1计算参数
f
cd
=16.1MPa
f
td
=1.52MPa
f
sd
=280MPa
?
b
=0.56
○
;.

.
?
0
=1 M=
?
0
M
d,l2
=2880kN
?
m 2截面换算，为了计算方便，将图1.1的实际T形截面换算成图2.1所示的计
○
算截面 ：
h
f
'=
3截面设计
○
（1）因采用的是焊接钢筋骨架 ，故设
a
s
=30+0.07h=124.5mm 截面有效高度为
h
0
=1225.6mm
140?80
=110mm
2
（2）判断T形截面类型
f
cd
bf'h
f
'(h
0
?
h
f
'2
)
=3109.43kN
?
m>M=2880kN
?
m 故属于第一类T形截面
（3）求受压区高度
x
由
M
u
=
f
cd
b
f
'x(h
0
?)

2
2
推出
x?h
0
?h
0
?
2
?
0
M
d< br>=101.52mm<
h
f
'=110mm
f
cd
b
f
'
（4）求受拉钢筋的面积As
As =
f
cd
b
f
'x
f
sd
=8756.1 mm
2

（5）选配钢筋
取混凝土的厚度为C=34mm>d=32mm 且最小30mm
选8
?
32+4
?
28 As=8897mm
2
钢筋间的横净距
S
n
=180—2×35.8=40.4mm>40mm及1.25d=1.25×32=40mm故满足构造要求。
（6）少筋验算
?
=
?
f
td
?
As
?
×100%=4.03 %>0.2%及45
?
%=0.24%,不少筋。
??
bh
0?
f
sd
?
（7）钢筋布置图2.2
4截面复核
○
已知设计的受拉钢筋中，8
?
32的面积为6434mm
2
,4
?
28的为
;.

.
2463mm
2
f
sd
=280MPa
a
s=
6434(34?2?35.8)?2463(34?4?35.8?31.6)
=13 4mm
6434?2463
实际的有效高度
h
0
=1350-134=1216mm
（1）判定T形截面类型

f
cd
b
f
'h
f
'
=2.66×10
3
kN

f
sd
A
s
=2.49×10
3
kN 由于
f
cd
b
f
'h
f
'
>
f
sd
A
s
,故为第一类T形截面
（2）求受压去高度
x

x=
f
sd
A
s
=103mm<
h
f'=110mm
f
cd
b
f
'
（3）正截面的抗弯承 载里
M
u

x
M
u
=
f
cdb
f
'x(h
0
?)
=2896.64kN
?
m >M=2880kN
?
m
2
（4）验算少筋
?
=
A
s
×100%=4.06% 显然满足不少筋
bh
0
综上，跨中截面主筋为8
?
32+4
?
28 ，焊接骨架的钢筋层数为6层，纵向钢筋
的面积为As=8897mm
2
钢筋的布置图2-3.截面有效高度
h
0
=1216mm，抗弯承载力
M
u
=2896.64kN
?
m，
?
0
M
d,l2
=2880kN
?
m
3 复筋设计
3.1 截面尺寸检查（上限值验算）
《公路桥规》规定：
在钢 筋混凝土梁的支点处应该至少有两根且不小于0.2A
s
=1779.4mm
2
的钢筋
穿过支座中心，而4
?
32 As=3271mm
2
，< br>即需要四根穿过支座中心，此时支点截
面有效高度为
h
0
=h-（34 +35.8）=1280mm
上限值
0.51?10
?3
;.
??
f
cu,k
bh
0
=695.16kN>
?
0
V
d,0
=480kN截面尺寸符合要求

.
3.2 检查是否需要根据计算配箍筋
跨中截面(0. 5×10
-3
)
f
td
bh
0
?
2
=166.35kN
支座处截面(0.5×10
-3
)
f
td< br>bh
0
?
2
=175.10kN
由于
?
0
V
d,l2
=90kN <(0.5×10
-3
)
f
td
bh
0
?
2
<
?
0
V
d,0
=480kN,因此，在梁的跨
中某长度范围内按构造 要求选配钢筋，其余段应按计算配置复筋。
3.3 计算剪力分配图（图3-1）
在图3- 1所示的剪力包络图中，支点处剪力计算值V=
?
0
V
d,0
=48 0kN，跨中
处剪力计算值
V
d,l2
=
?
0
V< br>d,l2
=90kN
3.3.1 计算按构造布置箍筋的区域
V
x
=
?
0
V
d,x
=166.35kN,根据3-1图中的比 例关系可得
l
1
?
l
0
V
x
?V
l2
=2349mm即在
l
1
的长度内可按构造要求布置箍筋
2V
0
?V
l2
3.3.2 距支座中心线为
h2
处的计算剪力值（V'）
由三角形比例计算
V'?< br>LV
0
?h
?
V
0
?V
l2
?=458.06kN
L
0.6V'=274.84kN 0.4V'=183.22kN
即由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为274.84kN
由弯起钢筋（包括箍筋）承担的剪力值计算值最多为183.22kN
设置弯起钢筋区段的长度为
l
w
?
最大为100mm
4 箍筋设计
4.1 箍筋的构造要求
取直径为8mm（满足最小8mm和1、4d
主
=8mm）的双肢箍筋，箍筋截面
A
SV
=nA
SV1
=1 00.6mm
2
4.2 计算箍筋间距S
V

0.4V'
?
l
0
h
?
?
?
?
=5638mm范围 内，箍筋的间距
V'?V
l2
?
22
?
;.

.
（1）计算斜截面内纵向配筋率p，可按近似支座截面的跨中截面的平均值取用，
计算如下：
跨中截面：
p
l2
?
A
s
?100
=4 .06>2.5取
p
l2
=2.5,
h
0
=1216mm
bh
0
支点截面：
p
0
=
A
s
?
100=1.40 ，取
h
0
=1280mm
bh
0
p
l2
?p
0
=1.95，
h
0
=1248mm
2
则平均值分别为
p
=
（2）计算
S
V


S
V
=
?
1
2
?
3
2
0.56?10
?6
(2?0.6p)f
cu,k
A
S V
f
sv
bh
0
2
??
?
V'
?
2
=353mm
经验算可取
S
V
=300mm
?
SV
=
A
SV
=0.186%>0.18% 故满足要求。
bS
v
综上，在支座中心跨径长度方向的1350mm内，设计箍筋间距为
S
V
=100mm,其它至跨中截面统一采用箍筋间距
S
V
=300 mm.
5 弯起钢筋及斜筋设计
5.1 弯起钢筋的构造要求：

○
1计算第一排弯起钢筋时，取用距支座中心h2处由弯起钢筋承担的那部
分剪力值0.4V
’
。

○
2计算以后每排钢筋时，取用其一排弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪
力值。

○
3钢筋混凝土梁的弯起钢筋一般与梁纵轴线成45
0
角，弯起钢筋以圆弧弯
折，圆弧半径不宜小于20倍的纵筋直径。
5.2.1弯起钢筋的几点说明
设置为焊接钢筋骨架的架立钢筋为HRB335
?
22，钢筋重心至受压翼板上边
缘距离为
a
s
'
=56 mm,弯起钢筋的弯起角度为45
0
。首先，计算弯起钢筋上下弯点
之间的垂直距离< br>?h
i
，如图弯起钢筋细节图5—1
;.

.
1弯起点1（2N4）
○

?h
1
=1350—[（34 +35.8×2.5）+（43+25.1+35.8×0.5）]=1141mm
分配的剪力值为
V
Sb１
=0.4V'=183.22kN
需要的 弯起钢筋为A
sb1=
1333.33Vsb1
=1234mm
2

f
sd
sin
?
s
可供的弯起钢筋为A
sb1=1608mm
2
(2
?
32)
钢筋与梁轴交点到支座中心距离
x
c
'

x
c'
=
?h
1
-[h2-(c+35.8×2.5)]=589mm
2弯起点2（2N3）
○

?h
2
=1350—[（34 +35.8×3.5）+（43+25.1+35.8×0.5）]=1105mm
??h
1
V
sb2
5638?
h
2
分配的剪力值为 V
Sb2
=168.08kN
?
V
sb1
5638
需要的弯起钢筋为A
sb2=
1333.33
V
Sb2
=1132mm
2

f
sd
sin45?
可供的弯起钢筋为A
sb1
=1608mm
2
(2
?
32)
钢筋与梁轴交点到支座中心距离
x
c
'

x< br>c
'
=
?h
1
+
?h
2
-[h2- (c+35.8×3.5)]=1730mm
3弯起点3（2N2）
○

?h
3
=1350—[（34+35.8×4+31.6×0.5）+（43+25.1+35 .8×0.5）]=1073mm
V
Sb3
?
分配的剪力值为
V< br>Sb1
5638?
h
?(?h
1
??h
2
)
2
V
Sb3
=132.17kN
5638
需要的弯起钢筋为A
sb3=
1333.33
V
Sb3
=890mm
2

f
sd
sin45?< br>可供的弯起钢筋为A
sb3
=1232mm
2
(2
?
28)
钢筋与梁轴交点到支座中心距离
x
c
'

;.

.
x
c
'
=
?h
1
+< br>?h
2
+
?h
3
-[h2-(c+35.8×4+31.6× 0.5)]=2837mm
4弯起点4（2N1）
○

?h
4< br>?1350-[(34?35.8?4?31.6?1.5)?
?
43?25.1?31 .6?0.51
?
]
=1042mm
V
Sb4
?
V
Sb1
5638?
h
?(?h
1
??h
2
??h
3
)
2
V
Sb4
=97.30kN
5368
分配的剪力值为
需要的弯起钢 筋为A
sb4=
1333.33
V
Sb4
=655mm
2

f
sd
sin45?< br>可供的弯起钢筋为A
sb3
=1232mm
2
(2
?
28)
钢筋与梁轴交点到支座中心距离
x
c
'

xc
'
=
?h
1
+
?h
2
+
? h
3
+
?h
4
-[h2-(c+35.8×4+31.6×1.5) ]=3911mm
将以上所算数据列表计算，如表5-1
弯起点
?h
i
(mm)

1
1141
2
1105
3

1073
4
1042
距支座中心距离
x
i
(mm)

1141 2246 3319 4361
分配的计算剪力值
V
Sbi
?
kN
?

183.22 168.08 132.17 97.30
需要的弯筋面积
A
Sbi
（mm）
可供的弯起钢筋面积
A
Sbi
（mm）
1234 1132 890 655
1608
（2
?
32）
1608
（2
?
32）
1232
（2
?
28）
1232
（2
?
28）
弯起钢筋与梁轴线交
点到支座中 心的距离
x
c
'
?
mm
?

;.
589 1730 2837 3911

.
表5-1 弯起钢筋计算表
5.3 初步布置弯起钢筋并校核
5.3.1 计算钢筋弯起后各正截面抗弯承载力
（1）按照计算剪力初步布置弯起钢筋如图5-2
现在按照同时满足梁胯间各正截面和斜截面抗弯要求，确定弯起钢筋的位
置。由已知跨中截面弯矩计算值
M
d,l2
=2880kN
?
m ，支点中心处
M
d,0
=0 以跨
中为原点水平向左为正方向，做出梁的弯矩包络图，在L4截面处，
x=6m,L=24m,
M
d,l2
=2880kN
?
m
弯矩计算值为
M
l4
?
4?6
2
?2880??
?
1?
24
2
?
?
?
=2160k N
?
m 与已知值M
l4
=2160kN
?
m相
?
?
比完全符合，故可用
M
d,x
4x
2
?M
d,l2
(1?)
来描述简支梁弯矩包络图是可行的。
L
（2）计算相应正截面抗弯承载力
M
ui

1梁区段：支座中心～1点
○
截面纵筋4
?
32 A
sb1
=3217mm
2
有效高度
h
0
=h-a
s
a
S1
=34+35.8=70mm
h
0
=1350-70=37mm
受压区高度 x
1
=
f
sd
A
S1
=37mm
f
cd
b
f
'
正截面抗弯承载力 M
u1=f
sd
A
S1
(h
0
-x
1
2)=1 136.31kN
?
m
2梁区段：1点～2点
○
截面纵筋6
?
32 A
sb2
=4826mm
2
有效高度
h
0
=h-a
s
a
S2
=34+35.8×1.5=88mm
h
0
=1350-88=1262mm
受压区高度 x
2
=
f
sd
A
S2
=56mm
f
cd
b
f
'
正截面抗弯承载力 M
u2=f
sd
A
S2
(h
0
-x
2
2)=1 667.48kN
?
m
3梁区段：2点～3点
○
;.

.
截面纵筋8
?
32 A
sb3
=6434mm
2
有效高度
h
0
=h-a
s
a
S3
=34+35.8×2=106mm
h
0
=1350-106=1244mm
受压区高度 x
3
=
f
sd
A
S3
=75mm
f
cd
b
f
'
正截面抗弯承载力 M
u3=f
sd
A
S3
(h
0
-x
3
2)=2 173.53kN
?
m
4梁区段：3点～4点
○
截面纵筋8
?
32 +2
?
28 A
sb4
=7666mm
2
有效高度
h
0
=h-a
s
a
S4
=
h
0
=1350-120=1230mm
6434
?
34?35.8?2
?
?1232
?
34?3 5.8?4?31.62
?
=120mm
6434?1232
受压区高度 x
4
=
f
sd
A
s4
=89mm
f
cd
b
f
'
正截面抗弯承载力 M
u4=f
sd
A
S4
(h
0
-x
4
2)=2 544.65kN
?
m
5梁区段：4点～梁跨中
○
截面纵筋8
?
32 +4
?
28 A
sb5
=8897mm
2
有效高度
h
0
=h-a
s
a
S5
=
6434
?
34?2?35.8
?
?2463
?
3 4?4?35.8?31.6
?
=134mm
8897
h
0
=1350-134=1216mm
受压区高度 x
5
=
fsdA
s5
=103mm<
h
f
'
=110mm
f
cd
b
f
'
正截面抗弯承载力 M
u5=
f
sd
A
S5
(h
0
-x
5
2)=2896.64kN
?
m>M=2880kN
?
m
判定T形截面类型
f
cd
b
f
'h
f
'
=2.66×10
3
kN

f
sd
A
s
=2.49×10
3
kN 由于
f
cd
b
f
'h
f
'
>
f
sd
A
s
,故为第一类T
形截面。易知以上各区域均为第一类T形梁截面。
（3）钢筋弯起后相应正截面抗弯承载力表5-2



;.

.
梁区段 截面纵筋 有效高度h
0
（mm）
T形截面类受压区高正截面抗弯承
型
第一类
度x
i
（mm） 载力M
ui
（mm）
37 1136.31
支座中
4 32
心～1点
1点～2
6 32
点
2点～3
8 32
点
1280
1262
第一类
56 1667.48
1244
第一类
75 2173.53
3点～4
8 32+2 1230
点
28
第一类
89 2544.65
4点～梁
8 32+4 1216
跨中
28
第一类
103 2894.64
表5-2
（4）将表5-2的正截面抗弯承载力M
ui
在图5-2上用各平行直线表 示出来，它们
与弯矩包络图的交点分别为i，j，k，l，m，n，以各 M
ui
值代入 式

M< br>d,x
4x
2
?M
d,l2
(1?
2
)L
（公式5-1）
可分别求出，x
i
=0
x
j
=4095mm
x
k
=
5943mm
x
l
=7786mm
x
m
=9337mm。
（5）检查弯起点的初步位置

○
1第一排弯起钢筋（2N4）
其充分利用点
l
的横坐标
x
l
=7786mm ，而2N 4的弯起点1的横坐标
x
1
=L2-1141=10859mm，说明弯起点
x
1--
x
l
=3073mm>h
0
2(=631mm)。
其不需要点m的横坐标
x
m
=9337mm，而2N4钢筋与梁中轴线 交点1
'
的
横坐标x
1
'(=11411mm)>
x
m
（=9337mm）,符合要求。
1在
l
点的左侧，且
;.

.

○
2第二排弯起钢筋（2N3）
其充分利用点k的横坐标 x
k
=5943mm ，而2N3的弯起点2的横坐标
x
2
=L2- 2246=9754mm，说明弯起点1在k点的左侧，且x
2--
x
k
=3 711mm>h
0
2
（=622mm）。
其不需要点
l
的横坐标
x
l
=7786mm，而2N3钢 筋与梁中轴线交点2
'
的横坐
标x
2
'(=10270mm)>x
l
（=7786mm）,符合要求。

○
3第三排弯起钢筋（2N2）
其充分利用点j的横坐标
x
j
=4095mm ，而2N2的弯起点3的横坐标
x
3
=L2-3319=8681mm，说明弯起点3在j点的左侧，且x
3-
x
j
=4586mm>h
0
2
（=615mm）。
其不需要点k的横坐标
x
k
=
5943mm，而2N2钢筋与梁中轴线交点3
'
的横
坐标x
3
'(=9163mm)>
x
k
（=5943m m）,符合要求。

○
4第四排弯起钢筋（2N1）
其充分利用点i的横坐标x
i
=0 ，而2N1的弯起点4的横坐标
x4
=L2-4361=7639mm，说明弯起点4在i点的左侧，且x
4-
x< br>i
=4586mm>h
0
2
（=608mm）。
其不需要点j的横坐标
x
j
=4095mm，而2N1钢筋与梁中轴线交点4
'
的横坐
标x
4
'(=8089mm)>
x
j
（ =4095mm）,符合要求。
综上，钢筋的初步布置满足构造要求。
（7）调整弯起点位置，并增设斜筋。
在图5-2的情况下，虽然已经满足构造要求，但是 抵抗弯矩图与弯矩包络
图之间相差很大，并且为了抗剪的要求还需要进一步的调整弯起点位置，并根据< br>试算增设斜筋，其中斜筋的为2 25，其调整后的弯起钢筋和斜筋布置如图5-3。
5.4 斜截面抗剪承载力复核
首先，做出弯起钢筋和斜筋布置详图5-4，箍筋设计见前述结果。
按照《公路桥规》关于复核斜截面位置的规定，本设计需要进行6次截面复
;.

.
核，1处为距支座h2，1处在箍筋间距变化处，此处取距支座中心130 0mm处，
4处弯起钢筋弯起点位置，现进行逐一验算：
（1）距支座中心h2处截面

○
1选定斜截面顶端位置
由图5-4b）可知距支座中心为h2处 截面的横坐标为x=12000-675=11325mm,
正截面的有效高度为h
0
=1280mm。现取斜截面投影长度c'≈h
0
=1280mm，那么得
到的选择的 斜截面顶端位置A（图5-5），其横坐标为x
A
=11325-1280=11045mm。
2斜截面抗剪承载力复核
○
A处正截面的剪力V
x
=V
L 2
+(V
0
-V
L2
)
M
d,x
2x=416.46kN
L

4x
2
?M
d, l2
(1?
2
)
L
=861.96kN
?
m
A处正截面有效高度为h
0
=1.262m(主筋为6
?
32) ，广义剪跨比m及斜截
面投影长度c分别为
m=
M
x
=1.64<3,取m=1.64 c=0.6mh
0
=1.241m
V
x
h
0
将要 复核的斜截面如图5-5中所示AA'斜截面（图中虚线位置），斜角
?
=tan
-1
(h
0
c) ≈45.5
0
斜截面内纵向受拉主筋有4
?
32（2N5+2N6），相应的主筋配筋率
P=100
A
s
=1.4<2.5 取p=1.4
bh
0
A
SV
=0.186%>
?
min
(=0.18%)
b S
V
箍筋的配筋率
?
SV
=
与斜截面相交的弯起钢筋有2N 4（2
?
32），斜筋有2N7+2N7（2
?
25+2
?
25）
AA
'
的斜截面抗剪承载力为
?3

V
u
?
?
1
?
2
?
3
(0.45?10)b h
0
?
2?0.6p
?
f
cu,k
?
sv
f
sv
+
0.75?10
-3
f
sd
?< br>A
sb
sin
?
s

??
=807.9kN>
V
x
=416.46kN
故距支座中心为h2处的斜截面抗剪承载力满足要求。
;.

.
（2）箍筋间距变化处截面

○
1选定斜截面顶端位置
由 前述可知箍筋间距变化处截面的横坐标为x=12000-1300=10700mm,正截
面的有效高 度为h
0
=1262mm。现取斜截面投影长度c'≈h
0
=1262mm， 那么得到的
选择的斜截面顶端位置B（图5-6），其横坐标为x
B
=10700-1 262=9438mm。
2斜截面抗剪承载力复核
○
B处正截面的剪力V
x
=V
L2
+(V
0
-V
L2
)
M
d,x
2x
=396.74kN
L

4x
2
?M
d,l2
(1?
2
)
L
=1098.48kN
?
m
B处正截面有效高度为h
0
=1.262m(主筋为6
?
32) ，广义剪跨比m及斜截
面投影长度c分别为
m=
M
x
=2.19<3,取m=2.19 c=0.6mh
0
=1.661m
V
x
h
0
将要 复核的斜截面如图5-6中所示BB'斜截面（图中虚线位置），斜角
?
=tan
-1
(h
0
c) ≈37.2
0
斜截面内纵向受拉主筋有4
?
32（2N5+2N6），相应的主筋配筋率
P=100
A
s
=1.4<2.5 取p=1.4
bh
0
A
SV
=0.186%>
?
min
(=0.18%)
b S
V
箍筋的配筋率
?
SV
=
与斜截面相交的弯起钢筋有2N 4（2
?
32），斜筋有2N7+2N7（2
?
25+2
?
25）
BB
'
的斜截面抗剪承载力为
?3
V?
???
(0.45?10)bh
0u123
?
2?0.6p
?
f
cu,k
?
sv
f
sv
+
0.75?10
-3
f
sd
?
A
sb
sin
?
s

??
=8827.87kN>
V
x
=396.74kN
故箍筋间距变化处的斜截面抗剪承载力满足要求。
（3）第一排钢筋弯起点处截面1点

○
1选定斜截面顶端位置
;.

. 由图5-7可知第一排弯起钢筋处截面的横坐标为x=12000-1150=10850mm,
正 截面的有效高度为h
0
=1262mm。现取斜截面投影长度c'≈h
0
=1 262mm，那么得
到的选择的斜截面顶端位置C（图5-7），其横坐标为x
C
=1 0850-1262=9588mm。
2斜截面抗剪承载力复核
○
B处正截面的剪 力V
x
=V
L2
+(V
0
-V
L2
)M
d,x
2x
=401.61kN
L

4 x
2
?M
d,l2
(1?
2
)
L
=1041.41kN
?
m
B处正截面有效高度为h
0
=1.262m(主筋为6
?
32) ，广义剪跨比m及斜截
面投影长度c分别为
m=
M
x
=2.05<3,取m=2.05 c=0.6mh
0
=1.552m
V
x
h
0
将要 复核的斜截面如图5-6中所示BB'斜截面（图中虚线位置），斜角
?
=tan
-1
(h
0
c) ≈37.2
0
斜截面内纵向受拉主筋有4
?
32（2N5+2N6），相应的主筋配筋率
P=100
A
s
=1.4<2.5 取p=1.4
bh
0
A
SV
=0.186%>
?
min
(=0.18%)
b S
V
箍筋的配筋率
?
SV
=
与斜截面相交的弯起钢筋有2N 4（2
?
32），斜筋有2N7+2N7（2
?
25+2
?
25）
BB
'
的斜截面抗剪承载力为
?3

V
u
?
?
1
?
2
?
3
(0.45?10)b h
0
?
2?0.6p
?
f
cu,k
?
sv
f
sv
+
0.75?10
-3
f
sd
?< br>A
sb
sin
?
s

??
=8827.87kN>
V
x
=396.74kN
故箍筋间距变化处的斜截面抗剪承载力满足要求





;.

.






;.