二项式系数的计算公式发电煤耗分析

2020年11月7日发(作者：侯湘婷)
发电煤耗分析

序号

运行参数名称

阻碍煤耗值(gkw.h)

阻碍参数因数

操纵措施

运算公式

1

主汽压力上升1MPa
1.65
煤耗下降
主汽压升高会使汽机热耗下降，但一样情形下，运行时不宜超过设计值，
以 免操纵不行，引起超压。
详细的运算方法是对整个热力系统进行运算，先得到作功的变化和吸热量的变化，再得到煤耗的变化。或者由制造厂的修正曲线先得到热耗的变化，
再得到煤耗的变化。同时 还要考虑其他因素同时变化时，对主汽压引起变
化的阻碍。粗略估算可采纳下式：
B*[C1 (1+C1)]ηb(1-ηe)，B——是煤耗，C1——是主汽压对热耗的修正
系数，ηb——是锅 炉效率，ηe——是厂用电率。

主汽压力下降1MPa
1.89
煤耗上升
运行时，对80%以上工况尽量向设计值靠近，80%以下工况目标值不一定
是设计值，目标值的确定需要通过专门的滑参数优化试验确定。
估算公式与主汽压力上升相同。

2

主汽温度每下降10℃
1.26
煤耗上升
主汽温偏低一样与过热器积灰、火焰中心偏低、给水温度偏高、 燃烧过量
空气系数低、饱和蒸汽带水、减温水门内漏等因素有关。运行时，应按规
程要求吹灰、 按照煤种变化调整风量、一、二次风配比。
详细的运算方法是对整个热力系统进行运算，先得到作功的 变化和吸热量
的变化，再得到煤耗的变化。或者由制造厂的修正曲线先得到热耗的变化，
再得到 煤耗的变化。同时还要考虑其他因素同时变化时，对主汽温引起变
化的阻碍。粗略估算可采纳下式： < br>B*[C2(1+C2)]ηb(1-ηe)，B——是煤耗，C2——是主汽温对热耗的修正
系 数，ηb——是锅炉效率，ηe——是厂用电率。

主汽温度每上升10℃
1.14
煤耗下降
主汽温升高会使汽机热耗下降，但一样情形下，运行时不宜超过设计值，
以 免操纵不行，引起超温。
估算公式与主汽温下降相同。

3

再热汽温度每上升10℃
0.91
煤耗下降
再热汽温升高会使汽机热耗 下降，但一样情形下，运行时不宜超过设计值，
以免操纵不行，引起超温。
详细的运算方法是 对整个热力系统进行运算，先得到作功的变化和吸热量
的变化，再得到煤耗的变化。或者由制造厂的修正 曲线先得到热耗的变化，
再得到煤耗的变化。同时还要考虑其他因素同时变化时，对再热汽温引起
变化的阻碍。粗略估算可采纳下式：
B*[C3(1+C3)]ηb(1-ηe)，B——是煤耗， C1——是再热汽温对热耗的修
正系数，ηb——是锅炉效率，ηe——是厂用电率。

再热汽温度每下降10℃
0.99
煤耗上升
再热汽温偏低一样与再热器 积灰、火焰中心偏低、冷再蒸汽温度低、燃烧
过量空气系数低、减温水门内漏等因素有关。运行时，应按 规程要求吹灰、
按照煤种变化调整风量、一、二次风配比、低负荷时滑压运行提升冷再热
蒸汽温 度。
估算公式与再热汽温上升相同。

4

再热器压力缺失上升1%
0.32
煤耗下降
再热压损与设计有关，运行中不可控
详细的运算方法是对整个热力系统进行运算，先得到作功 的变化和吸热量
的变化，再得到煤耗的变化。或者由制造厂的修正曲线先得到热耗的变化，
再得 到煤耗的变化。同时还要考虑其他因素同时变化时，对再热压损引起
变化的阻碍。粗略估算可采纳下式：
B*[C4(1+C4)]ηb(1-ηe)，B——是煤耗，C4——是再热压损对热耗的修
正系数，ηb——是锅炉效率，ηe——是厂用电率。

再热器压力缺失下降1%
0.28
煤耗上升
再热压损与设计有关，运行中不可控
估算公式与再热压损上升相同。

5

凝汽器真空下降1kPa
2.6
煤耗上升
引起凝汽器真空低的缘故专门多，总的来讲，与凝汽器传热系数、 凝汽器
热负荷、冷却水流量及温度、凝汽器内不凝聚气体多少有关。运行时可从
以下几个方面入 手进行调整：
按规定投运胶球清洗装置；
可按照循环水温度和机组真空情形决定循环水泵运行台数；
定期检查冷却塔淋水填料、喷嘴、除水器等部件是否完好、淋水密度是否
平均；
做好无泄漏工作，对无防进水爱护的疏水可人工关紧手动门；
定期进行真空严密性试验，关于 采纳真空泵的机组，严密性试验结果>0.8k
pamin时，会对机组真空有较大的阻碍。运行中重点 检查轴加水封是否破
坏；适当提升低压轴封供汽压力，观看凝汽器真空是否有所提升；必要时
进 行真空系统检漏。
详细的运算方法是对整个热力系统进行运算，先得到作功的变化，再得到
煤 耗的变化。或者由制造厂的修正曲线先得到热耗的变化，再得到煤耗的
变化。同时还要考虑其他因素同时 变化时，对真空引起变化的阻碍。粗略
估算可采纳下式：
B*[C5(1+C5)]ηb(1 -ηe)，B——是煤耗，C1——是真空对热耗的修正系
数，ηb——是锅炉效率，ηe——是厂用电 率。
注：真空不同，每下降1kPa对煤耗的阻碍也不同；当真空较低时，再每下
降1kPa ，对煤耗的阻碍要大得多。2.6gkw.h是在80%以上负荷，额定真空
邻近的估算数据。

6

机组转速下降30rmin

煤耗上升
运行中不可控
转速变化要紧阻碍发电机效率，使发出的有功功率变化。可按照发电机‘转速—效率’关系曲线查出转速变化后的有功功率变化值，再运算煤耗的变
化。

7

主汽管道泄漏变化1th
0.35
煤耗上升
做好无泄漏工作，对无防进水爱护的主汽疏水可人工关紧手动门
可按等效热降法，携带热量工质出系统运算，运算公式不详细列出。

8

再热冷段泄漏变化1th
0.25
煤耗上升
做好无泄漏工作，对无防进水爱护的冷再疏水可人工关紧手动门
可按等效热降法，携带热量工质出系统运算，运算公式不详细列出。

9

再热热段泄漏变化1th
0.32
煤耗上升
做好无泄漏工作，对无防进水爱护的热再疏水可人工关紧手动门
可按等效热降法，携带热量工质出系统运算，运算公式不详细列出。

10

给水管道泄漏变化10th
0.28(最后高加出口)
煤耗上升
做好无泄漏工作
与泄漏位置有关，粗略估算，可按对应抽汽的10～15%运算

11

厂用汽耗量变化10th
1.68
低辅汽源
做好非生产用汽的治理工作
可按等效热降法，携带热量工质出系统运算，运算公式不详细列出。

厂用汽耗量变化10th
2.1
高辅汽源
做好非生产用汽的治理工作
可按等效热降法，携带热量工质出系统运算，运算公式不详细列出。

厂用汽耗量变化10th
2.5
冷段汽源
做好非生产用汽的治理工作
可按等效热降法，携带热量工质出系统运算，运算公式不详细列出。

12

凝聚水过冷度变化1℃
0.04
过冷度增加，煤耗上升
操纵好热井水位，真空系统严密性达到标准
可按等效热降法，纯热量出系统运算，运算公式不详细列出。

13

给水温度下降10℃
0.71
煤耗上升
检查高加旁路阀是否泄漏，加热器进汽阀是否节流运行，抽空气是否正常，
坚持高加水位正常
与最后高加端差上升，运算相同。

14

凝汽器端差每增加1℃
0.48(额定真空邻近)
端差上升，煤耗上升
按规定定期投入胶球清洗装置，端差专门大时，可考虑酸洗。
端差增加1℃，相当于排汽温度 升高1℃，额定真空邻近约使真空下降0.3k
Pa，可按真空下降运算。

15

#3高加上端差变化10℃
0.71
端差上升，煤耗上升
操纵好水位，幸免上游加热器温升不足；如加热器堵管严峻，换热面积不
足，可考虑更换。
运算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出

16

#2高加上端差变化10℃
0.55
端差上升，煤耗上升
操纵好水位，幸免上游加热器温升不足；如加热器堵管严峻，换热面积不
足，可考虑更换。
运算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出

17

#1高加上端差变化10℃
0.19
端差上升，煤耗上升
操纵好水位，幸免上游加热器温升不足；如加热器堵管严峻，换热面积不
足，可考虑更换。
运算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出

18

高加抽汽压力缺失变化0.1MPa
0.07(额定工况邻近)
#3高加
检查进汽门、逆止门开度，保证不节流
压损增加相当于端差升高，可按端差增加运算；额定工 况下，1抽压损变化
0.1Mpa，端差约升高1℃。

高加抽汽压力缺失变化0.1MPa
0.08(额定工况邻近)
#2高加
检查进汽门、逆止门开度，保证不节流
压损增加相当于端差升高，可按端差增加运算；额定工 况下，2抽压损变化
0.1Mpa，端差约升高1.5℃。

高加抽汽压力缺失变化0.1MPa
0.047(额定工况邻近)
#1高加
检查进汽门、逆止门开度，保证不节流
压损增加相当于端差升高，可按端差增加运算；额定工 况下，3抽压损变化
0.1Mpa，端差约升高2.5℃。

19

加热器及管道散热缺失变化1%
0.22(额定工况邻近)
#3高加
做好抽汽管道及加热器的保温工作
可按等效热降法，纯热量出系统运算，运算公式不详细列出。

加热器及管道散热缺失变化1%
0.18(额定工况邻近)
#2高加
做好抽汽管道及加热器的保温工作
可按等效热降法，纯热量出系统运算，运算公式不详细列出。

加热器及管道散热缺失变化1%
0.13(额定工况邻近)
#1高加
做好抽汽管道及加热器的保温工作
可按等效热降法，纯热量出系统运算，运算公式不详细列出。

20

高加水位低串汽10th
0.52
#3高加→#2高加

运算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出

高加水位低串汽10th
0.49
#2高加→#1高加

运算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
高加水位低串汽10th
0.62
#1高加→除氧器

运算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
21

#3高加切除
2.35
功率变化15.9MW

运算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
#2高加切除
5.39
功率变化24.6MW

运算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
#1高加切除
2.90
功率变化8.59MW

运算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出





22

定排泄漏量10th
1.59
煤耗上升
做好无泄漏工作，保证定排各阀门严密性
可按等效热降法，携带热量工质出系统运算，热量值 按汽包压力对应饱和
水焓运算，运算公式不详细列出。

23

连排泄漏量10th
1.62？
连排扩容器投入

可按等效热 降法，携带热量工质出系统运算，热量值按汽包压力对应饱和
水焓运算，运算公式不详细列出。

连排泄漏量10th
0.44？(连排投入与不投入的数据是否搞反了)
连排扩容器不投入

可按等效热降法，携带热量工质出系统运算，热量值按汽包压力 对应饱和
水焓运算，运算公式不详细列出。

24

主汽减温水每增加1%
0.16
煤耗上升
尽量从燃烧调整方面做工作，少用减温水
运算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出

25

再热汽减温水每增加1%
0.86
煤耗上升
尽量从燃烧调整方面做工作，少用减温水
运算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出

26

飞灰含碳量每上升1%
1.33
煤耗上升
飞灰含碳量上升一样与入炉煤 煤质、制粉系统投运方式、煤粉细度、火焰
中心偏高、炉膛漏风、燃烧过量空气系数低等因素有关。运行 时，应按照
煤种变化调整风量、一、二次风配比。
通过运算锅炉效率的变化得到，运算过程比较复杂，不是一个公式能概括
的，不再列出

27

炉渣含碳量每上升1%
0.19
煤耗上升
炉渣 含碳量上升一样与入炉煤煤质、制粉系统投运方式、煤粉细度、火焰
中心偏高、炉膛漏风、燃烧过量空气 系数低等因素有关。运行时，应按照
煤种变化调整风量、一、二次风配比。
通过运算锅炉效率的变化得到，运算过程比较复杂，不是一个公式能概括
的，不再列出

28

排烟温度变化10℃
1.66
排烟温度上升，煤耗增高；排烟温度下降，煤耗减少
排烟温度上升一样与火焰中心偏高、受热 面集灰、燃烧过量空气系数偏大、
尾部烟道再燃烧等因素有关。运行时，应按照煤种变化调整燃烧，按规 定
进行吹灰。
通过运算锅炉效率的变化得到，运算过程比较复杂，不是一个公式能概括
的，不再列出

29

送风温度变化10℃
0.56

运行中不可控
通过运算锅炉效率的变化得到，运算过程比较复杂，不是一个公式能概括
的，不再列出

30

炉膛漏风率变化10%
1.30
煤耗上升

通过运算锅炉效率的变化得到，运算过程比较复杂，不是一个公式能概括
的，不再列出

31

燃料低位发热量变化1000KJkg
0.3

按照入厂煤煤质情形，做好入炉煤配煤工作
通过运算锅炉效率的变化得到，运算过程比较复杂，不是一个公式能概括
的，不再列出

32

锅炉效率每下降1%
3.2
煤耗上升
按照煤种调整煤粉细度、调整燃烧，减少漏风，按规定吹灰，减少炉侧泄
漏。
粗略运算，可按锅炉效率增加1%，煤耗增加1%运算。

33

补充水每增加1%
0.35
煤耗上升
做好无泄漏工作

34

锅炉过剩氧量每上升1%
0.85

按照煤种调整燃烧，减少炉膛漏风，调整好空预器间隙。
通过运算锅炉效率的变化得到，运算过程比较复杂，不是一个公式能概括
的，不再列出

35

厂用电率每增加1%
3.2
煤耗上升
做好非生产用电治理工作，按照环境温度决定循环水泵运行台数，必要时
进行大功率辅机改造
粗略运算，可按厂用电率增加1%，煤耗增加1%运算。