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TKJ1000/1.6-JXW(VVVF)
TKJ1000/1.6-JXW(VVVF)
交流调频调压调速客梯
交流调频调压调速客梯
设
计
计
算
书
T20103JS
设
计
计
算
书
东莞市飞鹏电梯工业公司
东莞市飞鹏电梯工业公司
一九九八年六月
交流调频调压调速客梯设计计算书
目
录
一、
主要技术参数
…………………………………………………
……………
..1
二、
传动系统的计
算
………………………………………………………………
1 <
/p>
三、
安全系统的验算
………………………
………………………………………
6
四、
导轨的验算
……………………………………………………………………
7
五、
电气设计说明
……
……………………………………………………………
12
参考文献
………………………………
………………………………………
13
编制:
审核:
批准:
标准化
:
交流调频调压调速客梯设计计算书
一、主要技术参数
1.
额定载重量
1000 kg
2.
额定速度
1.6 m/s
3.
平衡系数
50%
4.
曳引方式
1:1
5.
轿厢尺寸
1600
×
1400 mm
二、传动系统的计算
1.6
m/s
交流调频调压调速电梯的传动型式如图
2-1
上图中:
p
──轿厢自重
p=
1400 Kg
Q
──
额定载重量
Q= 1000 Kg
Wd
──对重重量
Wd= 1900 Kg
α
──
曳引轮包角
α
=
160
°
1
交流调频调压调速客梯设计计算书
1.
曳引机的选型及验算
(1)
根据市场情况及曳引机产品性能比较,选择广州第二电梯厂生产
的
TJ10A,1.6m/s
曳引机。该曳引机的参数如下:
电动机功率
P
D
=15 KW
曳引机传动比
i=21.6
曳引轮直径
D=660
曳引轮槽数
5
槽
曳引轮槽型
切口槽、切口角
β
=98
°
电动机额定转速
n=956 rpm
(2)
电动机功率验算
由参考文献
[4
]
查得电机功率
P
D
< br>为:
(
1-kp
)
QV
P
D
=
KW
102
η
上式中:
kp
──电梯平衡系数
kp=50%
Q
──额定载重量
Q=1000 Kg
V
──额定速度
V=1.6 m/s
η──电梯的机械效率
一般η
=0.55
计算得:
(
1-0.50
)×
1000
×
1.6
P
D
=
= 14.26 KW
102
×
0.55
计算功率比曳引机电机功率小,故曳引机功率合用。
(3)
电梯速度验算
V=
π
Dn/60i m/s
上式中
:D
──曳引轮直径
D=0.66 m
2
交流调频调压调速客梯设计计算书
n
──电机转速
n=956 rpm
i
──曳引机传动比
i=21.6
计算得
:V
1
=3.14
×
0.66
×
956/60
×
21.6
=1.53 m/s
由于速度
V
1
在
105%
~
92%V(1.6 m/s)
的允许误差范围内
,
故曳引机速
度合用。
(4)
曳引绳在绳槽内不打滑条件验算:
由
GB7588
知,保证不打滑的条件
为:
T
1
×
C
1
×
p>
C
2
≤
e
T
2
f
α
T
p>
1
上式中:
< br>──在载有
T
2
125%
额定载荷的轿厢位于最低层站及空载轿
厢位于最高层站的情况下,曳引轮两边钢丝绳静拉力之比:
C
1
──与加、减速度有关的系数
对于
1.6
m/s
梯
C
1
=1.20
C
2
──与绳槽有关的系数
对于切口槽
C
2
=1
e
──自然对数的底
f
──钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数
4
μ
p>
[1-sin(
β
/2)]
对于切口槽
f=
π
-
β
-
sin
β
上式中:μ──钢丝绳与铸铁绳轮之间的磨擦系数
μ
=0.09
β──曳引机轮槽切口角
< br>β
=98
°
=1.71 rad
3
交流调频调压调速客梯设计计算书
4
×
0.09[1-sin(98
°
/2)]
f=
=0.2
π
-1.71-sin98
°
α──曳引轮包角
α
=160
°
=2.792
rad
计算:
e
=e
A:
当轿厢载有
125%
额定载荷在底层站时
T
1
=1.25 Q+P+q
上式中:
Q=1000 Kg
P=1400 Kg
q=30
×
5
×
0.586=88 kg(q
为Φ
13
钢丝绳
30
p>
米高度
5
根绳的总重
)
T
1
=1.25
×
1000+1
400+88=2738 Kg
T
2
=Wd(
对重重量
)=19000 Kg
2738
T
1
计算
:
×
C
1
×<
/p>
C
2
=
×
1.20
×
1=1.73
T
2
1900
T
1
fa
由于:
×
C
1
×
p>
C
2
<
e
所以此种情况不会打滑。
T
2
B:
当空轿厢处于最高层站时
:
T
1
= Wd+q =1900+88=1988 Kg
T
2
=P=1400
Kg
1988
×
1.2
×
1=1.70
T
1
计算
:
×
C
1
×
C
< br>2
=
1400
T
2
fa
T
1
由于:
×
C
1
×
p>
C
2
< e
,
故此情况也不会打滑
.
T
2
(5)
钢丝绳在绳槽中的比压验算
:
f
α
0.2
×
2.792
=
1.74
4
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8cos(
β
/2)
T
12.5+Vc
对于切口槽
p=
≤
ndD
×
π
-
p>
β
-sin
β
1+Vc
上式中:
p
──比压,
Mpa
T
──轿厢满载且在底层时
,
曳引轮在轿厢一侧的钢丝
绳静拉力
T= Q+P+q= 2488 Kg =24880 N
n
──钢丝绳根数
n=5
d
──钢丝绳直径
d=13 mm
D
──曳引轮直径
D=660 mm
β──绳槽切口角
β
=98
°
=1.71 rad
Vc
──钢丝绳速度
Vc=1.6
m/s
8cos(98
°
/2)
24880
计算
: p=
×
= 6.89
Mpa
5
×
13
×
660
π
-1.71-sin98
°
< br>
12.5+4
×
1.6
12.5+4Vc
[p]
=
=
= 7.27 Mpa
1+1.6
1+Vc
由于:
p=6.
89
<
7.35
故比压合适
(6)
曳引钢丝绳的验算
1.6
m/s
交调梯选用的钢丝绳为
:
根数
5
根
钢丝绳直径
Φ
13 mm
型式
8x(19)
国标号
GB8903
~
8904-88
破断拉力总和
Fpc=8570 Kg
A.
曳引轮与钢丝绳直径之比
:
5
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>
40
d
D
──曳引轮直径
D=660
D
660
计算
: =
= 50.7
>
40
d
13
D
D
故:
比值合适
d
B:钢丝绳安全系数的验算:
Fp
总
安全系数
K=
Fmax
上式中
:Fp
总
──电梯曳引钢丝绳的破断拉力总和
Fp
总
=5
ψ
Fpc
其中ψ为钢丝绳折减系数
对于Φ
13,
结构为
< br>8x(19)
的钢丝绳ψ
=0.85
Fmax
──电梯处
于额定载荷且在底层站时
,
曳引轮在轿
厢侧的静拉力
Fmax= Q+P+q= 1000+1400+88 = 2488 Kg
计算:
K=5
×
0.85
×
8570
÷
2488 = 14.6
由于:
K=14.6
>
12
故曳引钢丝绳安全系数足够。
三、安全系统的验算
根据公司的技术和设备现状,公司生产的电梯的安全部件原则上
外购。
1.
限速器的选用:
根据电梯速度要求及安全钳提拉力的要求和限速器电气安全要
求,
选择宁波申菱厂生产的仿“三菱
”
TSI
型
1.6
m/s
限速器,该限速器
交流调频调压调速客梯设计计算书
经上海交大电梯检测中心检验完全符合
1.6
m/s
电梯的性能要求。其
所用钢丝绳直
径为Φ
8
,也符合
GB7588-1995
< br>中
9.9.6.3
规定的“限
速器绳的公称直径应不于
6mm
”的要
求。
2.
安全钳的选用:
根据
GB7588
要求
1.6
m/s
速度电梯的安全钳必须是渐进式安全
< br>AQ
1
型,该安全钳适用的总容许
(P+Q)
1
为
< br>1800
~
4500
Kg
。
已知:轿厢质量
P=1400 Kg
额定载重
Q=1000 Kg
P+Q=2400 Kg
而二个
AQ
1
的总容许质量为
3600-9000 Kg
所以该安全钳适用于本电梯。
3.
缓冲器的选用:
根据
GB7588
的要求,
1.6
m/s
电梯的缓冲器必须是液压缓冲器,
初步选择河北东方机械厂生产的
YH175
型缓冲器。该缓
冲器适用的速
度为
1.6 m/s<
/p>
,总容许质量
(P+Q)
1
为
900
~
4250 Kg
我公司设计的
1.6
m/s
梯的
P+Q=2400
Kg
。
所以该缓冲器适用于本电梯。
四、导轨验算:
本电梯轿厢导轨采用
T89/B
导轨,导轨支
架距离(二个导轨架之间)
为
2
米。<
/p>
1.
导轨截面几何特性
7
钳,初步选择河北东方机
械厂生产的
质量
交流调频调压调速客梯设计计算书
截面形状如示图
4-1
(
1
)
截面面积
A=15.7 cm
(
2
)
p>
截面对
X-X
轴惯性矩
Ixx=59.6 cm
(
3
)
p>
截面对
Y-Y
轴惯性矩
Iyy=52.50 cm
(
4
)
p>
截面对
X-X
轴惯性矩半径
ixx=1.95 cm
(
5
)
p>
截面对
Y-Y
轴惯性矩半径
iyy=1.83 cm
(
6
)
p>
截面对
X-X
轴的截面模量
Wxx=14.5 cm
(
7
)
p>
截面对
Y-Y
轴的截面模量
Wyy=11.8 cm
2.
导轨上负载力的确定:
导轨上的
负载力主要有二部分,一是正常运行状态下导轨所受的力,
二是当电梯超速,安全钳动作时导轨所承受的负载力。
(1)
正常状态下导轨的强度及刚度验算:
< br>当轿厢因负载产生偏重时,若偏心距按轿厢深度
A
和宽度
B
的
1
/6
计算,这时导轨端面所受压力为
q
1
侧面压力为
q
2
。
QB
q
1
=
Kg
6Hx
QA
q
2
= Kg
6Hx
3
3
4
4
2
上式中:
Q
──轿厢额定载重量
Q=1000
Kg
8
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