-
压缩机的选型计算
①
-33
℃
系统
（冻结间）
，取
10
℃温差，蒸发温度为
t
z
=
-33
℃。用立式
冷凝器，
t
2
t
1
Q
j
?
t
1
< br>?
3
℃、
t
1
?
t
1
?
t
2
2<
/p>
?
?
t
取（
?
t
?
6
℃）冷凝温度为
=32
℃
，
采
用
配
组
双
级
压
缩
机
，
取
§
=1/3.
机
械
负
荷
=
12484
5.49w.
t
z
=-33
℃
t
1
=32
℃和§
=1/3
< br>查图
解：
t
zj
2-1
得中间冷却
=-3.5
℃
g
⑵根据中间冷却温度确
定过冷温度
t
=
（
-3.5+4
）℃
=0.5
℃
⑶根据蒸发温度
t
z
=-33
℃和中间冷却温度
t
=-3.5
℃，查图
2-5
得低
zj
压级压缩机的输气系数
?
=0.775
⑷根据蒸发温度
t
z
=-33
℃和过冷温度
t
=0.5
℃，查表
2-4
得低压级压
g
缩机单位容积制冷量
q
r
=1007
kj/
m
3
⑸计算低压级压缩机的理论输气量
:
V
d
?
3
.
6
Q
j
?
q
r
=
3
.
6
*
124845<
/p>
.
49
0
.
775
*
1007
?
575
.
9
m
3
/h.
⑹选择低级压缩机。
根据计算出的低级压缩机理论输气量，
从压缩机
产品样本中选两台
8AS10
和一台
4AV10
型压缩机作为低压级压缩机，
其理论输气量
V
d
?
634
m
3
/h
，可以满足
要求。
⑺选择高压级压缩机。
根据选
定的高、
低级压缩机理论输气量之比§
V
=1/3
、
d
?
575
.
9
m
3
/h
得
V
g
?
V
d
3
=
（
575.9/3
< br>）
m
3
/h=191.97
m
3
/h
。
从
压缩的产品样本中选出两台
4AV10
型压缩机作为高级压缩机，其理
论输气量
V
d
?
253
.
6
m
3
/h
。
实际选配两台
8AS10
和一台
4AV10
型压缩机一台作为低压级压缩机
，
两台
4AV10
型压缩机一台作为高
级压缩机，形成一组配组双级机。
②
-28
℃
系统
（冻结物冷藏间）
，取
10
℃温差，蒸发温度为
t
z
=-28
℃。
用立式冷凝器，
t<
/p>
2
?
t
1
?
3
℃、
t
1
?
t
1
?
t
2
< br>2
?
?
t
取（
?
t
?
6
℃）冷凝温
j
度为
t
1
=32
< br>℃，采用配组双级压缩机，取§
=1/3.
机械负荷
Q
=
47347
。
99w
解
：
⑴根据
t
z
t
zj
=-28
℃
t
1
=32
℃和§
=1/3
查图
2
-1
得中间冷却
=2.3
℃
g
⑵根据中间冷却温度确定过冷温度<
/p>
t
=
（
2.3+
4
）℃
=6.3
℃
⑶根据蒸发温度
t
z
=-28
℃和中间冷却温度
t
=2.3
℃，查图
2-5
得低压<
/p>
zj
级压缩机的输气系数
?
=0.78
⑷根据蒸发温度
t
z
=-28
℃和过
冷温度
t
=6.3
℃，查表
2-4
得低压级压
g
缩机
单位容积制冷量
q
r
=1039kj/
m
3
⑸计算低压级压缩机的理论输气量
:
V
d
?
3
.
6
Q
j
?
q
r
=
3
.
6
*
47347
.
99
0
.
78
*
1039
?<
/p>
210
.
32
m
3
/h.
⑹选择低级压缩机。
根据计算出的低级压缩机理论输气量，
从压缩机
产品样本中选
8AW10
压缩机一台作为低压级压缩机，其理
论输气量
V
d
?
253
.
6
m
3
/h
，可以满足要求。
⑺选择高压级压缩机。
根据选定的高、
低级压缩机理论输气量之比§
=1
/3
、
V
d
?
210
.
32
m
3
/h
得
V
g
?
V
d
3
=
（
210.3
2/3
）
m
3
/h=70.1
m
3
/h
。
从
压缩的产品样本中
选出
4AV10
型压缩机一台作为高级压缩机，其理
论输气量
V
d
?
126
.
8
m
3
/h
。
实际选配
1
台
8AW10
压缩机一台作为低压级压缩机，
4AV10
型压缩机
一台作为高级压缩机，形成一组配组双级机。
冷却设备的选型计算
根据
A
?
Q
s
K
?
t
可求出冷却面积，从而选择冷却设备。
?
K
C
1
C
2
C
3
查表
/
传热系数
K
2-14
可查的
K
/
值
7.08,
（冻结物冷藏
间选用氨单排光滑蛇形墙排
管，管数为
6
根，温差为
10
℃）
，查
表可知
C
1
=1
，
C
2
=1.0
（管外径为
38mm
）
，
C
3
=1.1
，得
K=7.8
。一
号库的冷却面积为
239.74
㎡
,
（冷却设备负荷为
18700.04
W
，
温差
都为
10
℃）
，二号库的
冷却面积为
215.38
㎡（冷却设备负荷为
< br>16799.59
W
）
，三号库
的冷却面积为
239.74
㎡（冷却设备负荷为
18700.04W
）
。由上计算
出管长分别
为
2009.22
、<
/p>
1805.06
和
2009.22m
（
L
?
A
/
R
*
?
）
冷藏间蒸发器
38
管长度
-33
系统计算
t
1
?
-33
℃
h
1
?
1418.264kJ/kg
t
2
?
-21
℃
（查表
2-19
得）
h
2
?
1435.845 kJ/kg
t
3
?
27
℃
(
由与
4
点等压与
2
点等
S
得
)
h
3
?
1532.35 kJ/kg
t
4
?
-3.5
℃
h
4
?
1457.
855 kJ/kg
t
5
?
85
℃
t
6
?
32
℃
t
7
?
< br>0.5
℃
(
< br>由与
6
点等压与
4
点等
S
得
)
h
5
?
1639.05 kJ/kg
h
6
?
351.4
66 kJ/kg
h
7
?
202.313 kJ/kg
h
8
?
183.86 kJ/kg
h
9
?
50.13
8 kJ/kg
?
V
d
?
q
r
3600
t
8
?
-3.5
℃
t
9
?
-33
℃
制冷量：
Q
0
=575.9
*0.775*1007/3600=124.85KW
单位制冷量：
q
0
?
h
1
?
h
9
=1418.264-50.1
38=1368.126
kJ/kg
Q
0
q
0
低压级制冷剂循环量：
G
L
1
?
*
3600
?
327.
6
（
kg/h
）
高压级制冷剂循环量：
G
H
?
G
L
h
4
?
h
7
h
4
?
h
8
?
322
.
85
（
kg/h
）
-28
系统计算
t
1
?
-32
℃
h
1
?
1425.84kJ/kg
t
2
?
-18
℃
（查表
2-19<
/p>
得）
h
2
?
1439.94 kJ/kg
t
3
?
37
℃
(
由与
4
点等压与
2
点等
S
得
)
h
3
?
1550.44 kJ/kg
t
4
?
2.3
℃
h
4
?
1459
kJ/kg
t
5
?
< br>70
℃
t
6
?
32
℃
t
7
?
6
.3
℃
t
8
?
2.3
℃
t
9
?
-28
℃
(
由与<
/p>
6
点等压与
4
点
等
S
得
)
h
5
?
1594.3 kJ/kg
h
6
?
351.466 kJ/kg
h
7
?
227.85 kJ/kg
h
8
?
210
kJ/kg
h
9
?
72.54 kJ/kg
?
V
d
?
q
r
3600
制冷量：
Q
0
=210.32*0.78*1039/3600=47.35KW
=1425.84-72.54=1353.3
kJ/kg
Q
0
q
0
*
3600
?
12
6
（
kg/h
）
单位制冷量：
q
0
?
h
1
?
h
9
低压级制冷剂循环量：
G
L
1
?
高压级制冷
剂循环量：
G
H
?
G
L
h
4
?
h
7
h
4<
/p>
?
h
8
?
124.2
（
kg/h
）
冷凝器的选型计算
（
1
）
冷
凝器传热面积的计算
q
1
取
3500W/
㎡由表
2-25
得
A
?
< br>Q
1
K
?
t
d
?
Q
1
q
1
=
158
349
.
03
3500
?
45.24
㎡
冷凝器面积<
/p>
式中：
A-------
冷凝器传热面积，单位为㎡；
Q
1
---
----
冷凝器负荷，单位为
W
；
K---------
冷
凝器传热系数，单位为
W/(
㎡·℃
)
；
< br>q
1
--------
冷凝器热
流密度，单位为
W/
㎡；
?
t
< br>d
-------
对数平均温度差，单位为℃。
（
2
）
双
级压缩机系统冷凝器热负荷
-33
系统冷凝负荷
Q
1
?
q
mg
?
h
5
?
h
6
?
/
3
.
6
=32
2.85
（
1639.05-351.466
< br>）
/3.6=115471.25W
-28
系统冷凝负荷
Q
1
?
q
mg
?
h
5
?
h
6
?
/
3
.
6
=12
4.2
（
1594.3-351.466
）
/3.6=42877.78W
总冷凝负荷为
115471.25W+42877.78W=158349.03W
Q
1
------
双级压缩机系统冷凝器热负荷，单位为
W
；
q
mg
-----
高压级机制冷剂循环量，单位为
kg/h
；
h
5
、
h
6
------
制冷剂进、出冷凝器的比焓，单位为
< br>KJ/kg
（
冷凝器进、出水温度分别为
22
℃、<
/p>
24
℃）
。
由上计算得总的冷凝面积为
45.24
㎡，可从产品样本选型得
LNA-54
的立式冷凝器
，其冷冻面
积为
54
㎡可满足条件。
辅助设备的选型计算
1
中间冷却器的选型计算：
其作用是冷却低压级压缩机排出的过热蒸
气，
同时对来自贮液器的饱和液体冷却到设定的过冷温度，
还起着分
离低压级压缩机排气所夹带的润滑油及液滴的作用。
（
1
）中间冷却器桶径计算
d
zj
?
4
?
V
3600
?
?
?
0
.
0
188
?
V
?
-33
系统
?
取
0.45
?
取
0.5
m/s
d
zj
?
0
.
0188
?
V
?
=
0
.
0188
0
.
45
*
191
.
97
0
.
5
=0.097m
-28
系统
?
取
0.54
?
取
0.5
m/s
d
zj
?
0
.
0188
zj
?
V
?
=
0
.
0188
0
.
54
*
70
.
1
0
.
5
=0.081m
式中
d
-------
中间冷却器内径，单位为
m
；
?
--------
高压机输气系数；
V---------
高压级压缩机理论输气量，单位为
m
3
/
h
?
--------
中间冷却器内的气体流速，一般
不大于
0.5m/s
。
（
3
）
蛇
形盘管传热面积的计算
A
?
Q
zj
K
?
t
d
-33
系统
A
?
-28
系统
A
?
Q
zj
K
?
t
d
Q
zj
K
?
t
d
=
=
13573
.
34
500
*
6
.
27
4326
.
56
500
*<
/p>
5
.
59
=4.
33
m
2
=
1.55
m
2
式中
A------
蛇形盘管所需
的传热面积，单位为
m
2
；
Q
---
---
蛇形盘管的热流量，单位为
W
；
zj
?
t
d
------
蛇形盘管的对数平均温度差，单位为℃；
K-------
蛇形盘管的传热系数，
单位为
W/
（
m
2
< br>?
℃）
，
按产品规
定取值，无规定时，宜采用
465---580W/
（
m
2
?
℃）
。
蛇形盘管的热流量
Q
-33
系统
Q
zj
?
q
mq
(
h
6
?
h
7
)
/
3
.
< br>6
zj
?
q
mq
(
h
6
?
h
7
)
/
3
.
6
=327.61
（
351.466-202
.313
）
/3.6=13573.34Kg/h
-28
系统
Q
zj
?
q
m
q
(
h
6
?<
/p>
h
7
)
/
3
.
6
=126
（
351.466-227.85
）
/3.6=4326.56 Kg/h
式中：
q
-
------
低压机制冷剂循环量，单位为
Kg/h
mg
h
6
、
h
7
< br>----
冷凝温度、过冷温度对应的制冷剂的比焓，单位
为
KJ/kg
。
蛇形盘管的对数平均温差
-
-
-
-
-
-
-
-
-
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