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广州大学化工基础试卷
化工基础
复习自测题
一、填空题
1.
测得某设备的 真空度为
190mmHg
，若当时的
大气压强为
10.33mH
2
O
，则该设备内的绝对 压
强为
75.98
KPa
。
2.
在静止的液体中，
液体任一点的压力与液体的
液面高度
和
密度
有关。
3.
柏努利方程说明流动的流体 各种机械能之间
可以
相互转化
。
4.
粘度是
的度量，
流体的粘度越大
则流体的
越小。
5.
离
心
泵
的
允
许
< p>气蚀
余
量
的
定
义
式
为：
。
6
.
转子流量计与孔 板流量计均为常用的测量流
体
流
量
的
仪
表，
其中转子
流
量
计
是
一
个
的流量计。
7.
决< /p>
定
流
体
内
摩
擦
力
大
小
的
物
理
< p>量称
为
，用符号
表
示。
8.
测量流体流量时，随着流体流量增大，转子
2
流量计两端压差值
；孔板流
量计两端压差值
。
9.
离
心
< p>泵的
主
要
性
能
有
：
、
、
和
。
10.
泵实际安装高度必须
允
许安装高度，才不发生
。
11.
理
论
板
是
指
。
12
．以恒摩尔流率为基准的精馏操 作先是直线，
其原因是：
。
13
q=1.3
，则加料液体量与总加料量的比
是
。
14
．
恒
沸
精
馏
与
萃
取
精
馏
主
要< /p>
针
对
的物系，
采用加入第三组分的办法以改变原物系
的
。
15
．
决定精馏塔分 离能力大小的主要因素是：
物
性方面
、设备方面
和操作方面
。
16
．连续精馏操 作，原工况为泡点进料，由某种
原因温度降低，使
q>1
，进料浓度、塔顶采出率
及进料位置均保持不变。试判断：
3
⑴
塔
釜
蒸
汽
量
V
?
保
持
不
变
，
则
塔
釜
加
热
量
Q
，
x
,
x
；
R
D
W
⑵
保
持
回
流
比
R
不
变
，
则
塔
釜
加
热
量
Q
，
x
,
x
（变大，变小，
R
D
W
不变，不确定）
。
17
．精馏塔分离某二元物系，当操作强降低 ，系
统的相对挥发度α
，溶液的泡点
，
塔顶蒸汽冷凝温度
（增大，
减小，
不变）
。
18
．精馏塔操作中，保持
F
、
x
、
q
、
L
不变，而
F
增大
V
< br>?
，则
R
，
x
D
，
L
/
V
（增大，减小，不变）
。
< /p>
19
．精馏塔分离某二元混合液（
F
、
x
、
q
）
，要
F
求塔顶
x
，轻组分
回收率
φ
。设计时，若加大回
D
流比
R
，则精馏段液气比
，提馏段液气
比
，所需理论板数
N
T
，塔顶产
量
D
，塔釜
x
，塔顶 冷凝量
W
Q
C
，
塔釜加热量
Q
R
，
若
R
太大，
过程的调节
余地将
（增大，减小，不
变）
。
20.
牛顿粘性定律得表达式为
该式
应用条件为
流体作
运动。
4
21.
流
动
边
界
层
的
含
< p>义是
指
。
22
．
已知规格为< /p>
φ
114
×
4
的管 道出口处水的体积
3
流量为
0.0628m
/s
，则管出口处水的流速为
m/s
。
23
．
计
算
局
< p>部阻
力
的
方
法
有
两
种
：
和
。
24
流体在圆形直管内作强制湍流，
若将流量增
加一倍
，
其他条件不变，
则传热分系数将增为原
来的
倍。
25
．
通过对复杂的对流传热过程的分析和简化处
理
后
，
对
流
传
热
的
热
阻
就
集
中
到
。
26
．
为选择合适类 型的吸收设备，
需判断吸收过
程的控制步骤，浓
H
2
SO
4
吸收
NO
2
的吸收过程
为
控制，浓
H
2
SO
4
吸收
SO
3
为
控制，
稀氨水吸收
NH
3
为
控制。
27
．
亨
利
定
< p>律的
适
用
范
围
（
1
）
，
（
2
）
。
28
吸
收
剂
用
量
增
大
，
会
使
吸
收< /p>
操
作
线
斜
率
，
因而使完成同样吸收任务 所需的
填料层高度
。
29
为减少圆形管导热损失，
采用包覆三种厚度
相等的
保温材料
A
、
B
、
C
，若
?
顺
序
从
内
到
A
?
?
B
?
?
C
，则包覆的
依
次
外
为<
/p>
。
5
30
．
强
化< /p>
传
热
可
以
从
、
、
三个方面采取措施。
31
．< /p>
根据热补偿方法的不同，
列管式换热器有以
下三种形式：<
/p>
、
、
。
32
．
由
气
相
传
质
阻
力
与
气
膜
阻< /p>
力
的
关
系
式
可知，对易
溶气体属
控制。
33
．吸收剂用量增加
增加，
吸收剂用量减少
增加，故
L
的大小
应终合权衡。
34.
辐射是一种以
传递热量
的方式。
35.
并
流
的
平
均
温
度
差
总
是
小
于
平均温度差。
36.
定性温度是用以确定
中的流
体的特性参数所依据的温度条件。
37.
无相变化的给热系数
有相
变化的给热系数。
38.
增
加
湍
流
程
度
，
以
减
少
厚度。
39.
列管式换热器的形式有
、
6
和
。
40.
传
质
单
元
高
大
小
是
由
决定的，而传质单元数则反映了
。
41.
蒸气管外包扎两层厚度相等的 绝热材料，外
层平均直径为内层的两倍，
外层的导热系数也为
< p>内层的两倍。
若将两层交换位置，
则交换后的热
损
失
变
，
交
换
后
的
外
壁
温
度
将
变
。
42
.
对流传热分系 数的准数关联式是一种半经验
的公式，
其函数关系与实验条件有关，
因此在应
用准数关联式时，需要确定
和
及
。
二、选择题（每小题
2
分共
10
分）
1
．
局
部
阻
力
损
失
计
算
< p>式
标
。
（
A
）
小管中的流速
u
1
（
B
）
大管中的流速
u
2
（
C
）
小管中的流速< /p>
u
1
与大管中的流速
u
< p>2
的
平均值（
u
< br>1
+
u
2
）
/2
（
D
）
与流向有关
2
．如图所示，冷热两流体 在套管换热器中进行
t
1
,
sc
,
C
pc<
/p>
7
u
2
h
f
?
?
2
中
的
u
是
指
换热（均无相变化）
，现冷流体的流量
w
减少，
sc
则
T
T
1
2
（
A
）总换热量
Q
减少冷热流体出口< /p>
温度
t
、均上升；
2
w
sh
,
C
ph
（
B
）总换热量
Q
不变，冷热流体出口
t
2
温度
t
、
T
也不变；
（
C
）总换热量
Q
增大，冷
2
2
热流体出口温度
t
、
T
均下降；
2
2
（
D
）
总传热系数
K
不变，
总换热量
Q
也不变。
3
．如图流体在倾斜变径管中流动，则
U
< p>型压差
B
计
的读数
R
的大小反映情况
。
（
A
）
A
、
B
两截面间的
动能变化和位能变化
之和
（
（
A
B
（
B
）
A
、
B
两截面 间的
A
R
4
．同一离心泵分别输送密度为
?
及
?
的两种流
1
2
8
体
，
已
知
两
者
体
积
流
量
相
等
，
?
1
=1.2
?
2<
/p>
，
则
。
（
A
）
扬
程
H
1
=
H
2
，
轴
功
率< /p>
N
2
=1.2N
1
（
B
）扬程
H
1
=1.2H
2
，轴功率
N
2
=N
< br>1
（
C
）
扬
程
H
< br>1
=H
2
，
轴< /p>
功
率
N
1
=1.2
N
2
（
D
）扬程
H
2
=1.2H
1
，轴功率
N
2
=1.2N
1
5
．内径为
27mm
的自来水管其设计输水能力宜
（
A
）
0.2m
3
/h
(B)2
m
3
/h
(C)20 m
3
/h
(D)200 m
3
/h
6
．两组分 物系的相对挥发度越小，则表示分离
该物系（
）
。
A.
容易
B.
困难
C.
完全
D.
不完全
7
．某二元混合物，若液相组成
x
为
0.45
，相应
A
为
。
的泡点温度为<
/p>
t
；气相组成
y
为
0.45
，相应的露
1
A
点温度为
t
，则（
）
。
2
A.
t
＜
t
B.
t
=
t
C.
t
＞
t
D.
1
2
1
2
1
2
不能判断
8
．分离某两元混合液，进料量为< /p>
10kmol/h
，组
成
x
=0.6
，若要求馏出液组成
x
≥
0.9
，则最大馏
F
D
出液的量为（
）
。
9
A.6.67
kmol/h
B.6
kmol/h
C9
kmol/h
D.
不能确定
9
．精馏塔中由塔顶往下的第
n
?
1< /p>
、
n
、
n
?
1
层理论
板，其气相组成关系为（<
/p>
）
。
A.
y
n
?
1
y
n
?
1
n
＞
n
?
1
y
n
＞
y
n
?
1
B.
y
n
?
1
＜
y
n
＜
y
n
?
1
C.
=
y
=
y
D.
不能确定
< p>
10
．
在精馏塔的图解计算中，
若进料热状况变化，
将使（
）
。
A.
平衡线发生变化
B.
操作线与
q
线变化
C.
平衡线与
q
线变化
D.
平衡线和操作线变化
11
．操作中的精馏塔，
若选用的回流比小于最小
回
流比，则（
）
。
A.
不能操作
B.
x
W
x
D
、
x
均增加
C.
W
< br>x
D
、
均不变
D.
x
D
减小、
x
增加
W
12
．用精馏塔完成分离任务所需理论板数
N
T
为
8
（包括再沸器）
，若全塔效 率为
50%
，则塔内
实际塔板数为（
）
。
A.16
B.12
C.14
D.
不能确定
13
．
低浓度溶质的气液平衡系统，
当温度和压力
不变，而液相总浓度增加时，其溶解度系数
10
将
，亨利系数将
。
（
A
）变大
（
B
）变小
（
C
）
不变
（
D
）不确定
14
．测得某设备的表压为
500mmH
2
O
，当时的
大气压强为工程大气压（
at
）
，则该设备内的绝
对压强为
kpa
。
A
．
98kpa
B
．
103kpa
C
．
120kpa
D
．
127kpa
15
．在圆形直管中流动的流体，可通过
Re
准数
判
断其流动型态，当
Re
时为湍流。
A
．≥
4000
B
．≤
2000
C
．
2000
≤
Re
≤
4000
16
．
若管道中密度为
998.5kg/m
3
的流体的质量流
量为
5.0 73
×
10
4
kg/h
，流速为
1.6m/
s
，则该管内
径为
m
。
A
．
0.162m
B
．
0.87m
C
．
0.92m
D
．
0.106m
17
．
离心泵的扬程是指单位重量流体经过泵后以
< br>下
能量的增加值。
A
．
包括内能在内的总能量
B
．
机械能
C
．静压能
D
．位能
11
18
．
以下泵中具有自吸能力的是
。
A
．
往复泵
B
．
齿轮泵和旋涡泵
C
．
离
心泵
D
．旋转泵和旋涡泵
19
．
某一套管换热器，
由管间的饱和蒸气加热管
内空气，
设饱和蒸汽温度为
100
℃，空气进口温
度为
℃，出口温度为
80
℃，则此换热器内管
壁温度应是
。
A
．
接近空气平均温度
B
．
接近饱 和蒸汽
和空气进口温度的平均温度
C
．接近饱和蒸汽温度
D
．
接近饱 和蒸汽
和空气出口温度的平均温度
20
．
吸收操作过程中，
溶质组分在液相中的实际
浓
度总是
与气相成平衡的浓度。
A
．大于
B
．等于
C
．小于
< br>21
．
某
种
物
质
< p>在气
相
中
的
扩
散
系
数
液相中的扩散系数。
A
．大于
B
．等于
C
．小于
< br>22
．
填料支承装置是填料塔的主要附件之一，
要
求支承装置的自由截面积应
填料层的
自由截面积。
12
A
．
小于
B
．
大于
C
．
等于
D
．
都
可以
< p>
23
．
离心泵性能测定过程中，
当水的流量从小变< /p>
大时，泵出口处的压强
。
A
．
减小
B
．
增大
C
．
先增大后减小
D
．先减小后增大
24
．
在卧式列管式换热器中，
用饱和蒸 气对空气
进行加热（冷凝液在饱和温度下排出）
，两流体
在换热器中应采用
流动。
A
．逆流
B
．并流
C
．都可以
25
．用水吸收
NH
3
，其液
膜阻力
气
膜阻力。
A
．大于
B
．小于
C
．等于
26
以
下
方
法
中
可
用
于
计
算
局
部< /p>
阻
力
的
是
。
A
．
当量长度法
B
．
因次分析法
C
．
传质
单元数法
D
．对数平均推动力法
27
．
测得某设备的真空度为
76mmHg< /p>
，
若当时的
大气压强为
1kgf/cm
2
，
则该设备内的绝对压强为
Pa
。
13
A
．
8.79
×
1
0
3
B
．< /p>
8.79
×
1
0
4
C
．
8.7 9
×
1
0
5
D
．
8.79
×
1
0
6
28
．规格为
φ
114
×
4
的管道出口处水的流量为
0.0628m
3
/s
，则该处水的流速为
m/s
。
A
．
11.39
B
．
9.27
C
．
8.79
D
．
7.12
29
．
由
于
离
心
泵
无
自
吸
能
力
，
为
避
免
现象的发生，启动前先要
灌泵
。
A
．
气缚
B
．
气蚀
C
．
倒吸
D
．
叶
轮不转
30
．
通过对复杂的对流传热过程的分析和简化处
理后，对流传热的热阻就集中到
。
A
．
传热边界层
B
．
滞流内层
C
．
过
渡层
D
．湍流层
31
．
脱吸操作过程中，
溶质组分在液相中的实际
浓度总是
与气相成平衡的浓度。
A
．大于
B
．等于
C
．小于
< br>32
．
适
宜
的
空
< p>塔气
速
为
液
泛
气
速
的
倍；用来计算吸收塔的塔径。
14
A
．
（
0.6-0.8
）
B
．
（
1.1 -2.0
）
C
．
（
0.3-0.5
）
D
．
（
1.6-2.4
）
33
热量传递有三种基本方式，
其中描述传导传
热的定
律是
定律。
A
．
牛
顿
冷
却
定
律
B
．
傅
立
叶
定
律
C
．菲克定律
D
．分配定律
34
．用
120
℃饱和蒸汽加热原油，蒸汽冷凝成同< /p>
温度的冷凝水，此时两流体的平均温度差，
（△
t
m
）
（△
tm
）
。
< br>并流
逆流
A
．
小于
B
．
大于
C
．
等于
D
．
不
定
35
．
离心泵性能测定过程中，
当水的流量从小变
大时，泵入口处的压强
。
A
．
减小
B
．
增大
C
．
先增大后减小
D
．先减小后增大
36
．
在卧式列管式换热器中，
用饱和蒸 气对空气
进行加热（冷凝液在饱和温度下排出）
，饱和蒸
汽应走
。
A
．
管程
B
．
壳程
C
．
壳程或管程都
可以
15
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